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            安通良品”主要致力于公路桥梁隧道涵洞产品研发,桥梁板式橡胶支座,盆式橡胶支座,桥梁伸缩缝装置请认准“安通良品”!咨询采购热线:151-3082-8567

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            建筑隔震橡胶支座对建筑体系的隔震消震效果评估

            2018-08-14 13:57:00 安通公路桥梁配件厂 阅读

            建筑隔震橡胶支座对建筑体系的隔震消震效果评估151-3082-8567

            建筑隔震橡胶支座真能起到抗震作用吗?建筑隔震橡胶支座主要是用于建筑上防震的,它与桥梁上使用的橡胶支座还是有所不同的。 那我们现在建筑隔震橡胶支座的剪切特性主要体现在不同工况下的水平等效刚度变化特性,与设计压应力、设计剪应变、加载频率、反复加载次数以及本体温度有关。在通常情况下,建筑隔震橡胶支座的剪切特性符合以下规律: 建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着设计压应力的增大略有降低,在压应力超过一定值(如10Mpa)时,变化幅度更小,在工程应用上基本忽略不计;

             建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着剪应变的增大而降低,当剪应变很大时(如超过300%),水平等效刚度又会有所提高; 建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着加载频率的提高而略有提高,但变化微小,在工程上基本忽略不计; 建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着水平反复加载次数的增加略有减小,但变化值微小,在工程上也基本忽略不计;

            建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着橡胶支座本体温度的升高而降低,但在不同的剪应变情况下变化程度有所不同。 耐久性 建筑隔震橡胶支座布置于隔震建筑的基础隔震层,需要经过50~100年(甚至更长时间)的使用,经历长期恒定载荷、多次地震冲击荷载,以及环境大气的长期作用,仍需保持符合要求的承载力、回弹性、刚度、阻尼等力学性能。耐久性的目标是确保建筑隔震橡胶支座的正常使用寿命不低于工程结构本身的使用寿命(一般为50年)。

            建筑隔震橡胶支座产品的材料要求,为使橡胶隔震支座能够满足正常的使用功能,对橡胶隔震支座制作的材料也有一定的要求。一般来讲,橡胶隔震支座的制作材料主要有三类:橡胶材料、钢板和铅芯。其中橡胶的物理机械

            建筑隔震橡胶支座对建筑体系的隔震消震效果评估151-3082-8567

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            GJZ 300*400*52板式支座可以用于宽度在10到20米宽左右桥梁上 GJZ 300*400*52板式支座适用于跨度小于20m、因为位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正 交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形橡胶支座.引起上部建筑结构一起发生运动。西藏圆形板 式橡胶支座。

            对于四氟乙烯板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥 梁.它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块.矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形 普通板式橡胶支座相同 桥梁板式支座等支座的安装与施工方法对于板式支座的安装与施工,衡水同泰工程橡胶有限公司总结了两种安装方法,就是现浇梁安装桥梁GJZ 300*400*52板式支座比较方便,在施工 程序如下:保持墩台垫石顶面清洁。

            如果支承垫石标高差距过大,可以用水泥砂浆进行调整。在支承垫石上按设计图标出中心,安装时橡胶支座的中心与支承垫石中心线要吻合,以确保支座就位准确。当同一片梁需两个或四个支座时,为方便找平 ,可以在支承垫石和支座之间铺一层水泥砂浆,让橡胶支座在桥梁体的压力下自动找平。在浇注梁体前,在支 座上放置一块比支座平面稍大的支承钢板,钢板上焊接锚固钢筋与梁体连接,并把支承钢板视作浇梁模 板的 一部分进行浇注,按以上方法进行,可以使支座与梁底钢板及垫石顶面全部密贴。

            预制梁GJZ 300*400*52板式支座的安装:安装好预制梁橡胶支座的关键在于保证梁底在垫石顶面的平行、平整,使其和橡胶支座上、下表面全部密贴,不得出现偏压、脱空和不均匀支承受力现象。施工程序如下:处理好支撑垫石, 使支撑垫石标高一致。预制梁与支座接触的底面要保持水平和平整。当有蜂窝浆和倾斜度时,要预先用水 泥砂浆捣实、整平。

            桥梁用GYZ250*63圆形板式橡胶支座批发价格?有人就这种GYZ250*63圆形板式橡胶支座70元左右,有人报价120元,为什么橡胶支座价格相差这么大,要便宜的?还是要贵的?一般来说GYZ250*63圆形板式橡胶支座低价的是厂标的,高价的是国标的.

            GYZ250*63圆形板式橡胶支座是由多层薄钢板与多层橡胶片硫化粘合而成一种普通橡胶支座产品,这种产品具有足够 的竖向刚度,能够将支座上部构造的反力可靠的传递给墩台,GYZ250*63圆形板式橡胶支座具有良好的弹性,以应对桥梁的梁端的转 动;又有较大的剪切变形能力,以满足上部构造的水平位移。

            GYZ250*63圆形板式橡胶支座具有构造简单、安装方便、节省钢材、价格低廉、养护简便、易于更换等特点。 在板式支 座表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板,就能制作成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹 性变形,能承受垂直荷载及适应梁端转动外,因聚四氟乙烯板的低摩擦系数,可使梁端在四氟板表面自由滑 动,水平位移不受限制,特别适宜中、小荷载,大位移量的桥梁使用。

            GYZ250*63圆形板式橡胶支座是由8层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合压制而发的一橡胶支座。有足够的竖向刚度以承压垂直荷载,能将 上部构造的反力 可靠地传递给墩台,有良好的弹性,以适应梁端的转动;又有较大的剪切变形以满足上部 构造的水平位 移。 GYZ250*63圆形板式橡胶支座在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用,与原用的钢支座相比,有构造 简单,安装 方便;节约钢材,价格低廉;养护简便,易于更换等优点,且本品建筑高度低,对桥梁设计与降低造价有 益;有良好的隔震作用,可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。 GYZ250*63圆形板式橡胶支座是公路中不型桥梁中比较常用的产品,它分为普通板式橡胶支座 、四氟板式橡胶支座。

            C60型,F40型桥梁伸缩缝安装时还要做什么?这两种都是近年来桥梁上常用的伸缩缝型号产品,当 C60型伸缩缝完成上述工序后,在预留槽口内浇筑混凝土,浇筑混凝土时应采取必要的措施,振捣密实。浇筑时不允许混凝土溅、填在密封橡胶带缝中及表面上,如果发生此现象应立即清除。浇筑完毕后进行养护。 C60型伸缩缝待伸缩缝两侧混凝土强度满足设计要求后,方可开放交通。

            C60型施工方进行对于桥梁伸缩缝应注意:伸缩缝中所用的异型钢外观应光洁、平整,不允许变形扭曲。伸缩缝必须在工厂进行组装。 还有一些重型桥梁伸缩它主要适用于载重车辆比较多的道路桥梁,C60型伸缩缝的结构设计完全遵循了重型化的特性,大大提高了承载能力和使用稳定性,并有效的延长了使用寿命。

            重型桥梁伸缩装置在设计过程中广泛征求了国内有关桥梁专家的意见,专家们认为:重型桥梁伸缩装置的产生.适应了我国交通运输业的发展趋势,该产品选材、结构在原第一代产品的基础上有重大突破和提高。 重型桥梁伸缩装置适用于载重车辆比较多的道路桥梁,该产品的结构设计完全遵循了重型化的特性,大大提高了承载能力和使用稳定性,并有效的延长了使用寿命。

            重型桥梁伸缩装置在设计过程中广泛征求了国内有关桥梁专家的意见,专家们认为:重型桥梁伸缩装置的产生.适应了我国交通运输业的发展趋势,该产品选材、结构在原第一代产品的基础上有重大突破和提高。

            盱眙GYZ225*42,225*49圆形板式橡胶支座由多少层钢板组成?比如:225*49圆形板式橡胶支座是由多层橡胶片与七层薄钢板镶嵌、粘合压制而发,也就是每7毫米一层钢板。盱眙GYZ225*42板式橡胶支座要有足够的竖向刚度以承压垂直荷载,能将 上部构造的反力可靠地传递给墩台,有良好的弹性,以适应梁端的转动;又有较大的剪切变形以满足上部 构造的水平位移。 圆形板式橡胶支座在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用,与原用的钢支座相比,有构造 简单,安装方便;节约钢材,价格低廉;养护简便,易于更换等优点,且本品建筑高度低,对桥梁设计与降低造价有益;有良好的隔震作用,可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

            盱眙GYZ225*42,225*49圆形板式橡胶支座具有以下优点:

            盱眙GYZ225*42,225*49圆形板式橡胶支座可以弹性吸收上部结构各方向的变形;衡水同泰工程橡胶有限公司生产的这种盱眙GYZ225*42,225*49圆形板式橡胶支座的承压面与矩形支座相比,没有应力集中现象;圆形板式橡胶支座安装方便,可以不考虑方向性;圆形板式橡胶支座比起同样作用的其他类型橡胶支座造价低,维修养护方便。

            铅芯橡胶支座,橡胶支座在实际的工作过程中使用,大量的试验数据表明,铅芯橡胶支座的滞回曲线与加载时程密切相关.目前现有的铅芯橡胶支 座恢复力模型中都没有考虑加载时程基础上的应变滞回特性,针对铅芯橡胶支座的这一特性, 提出了铅芯橡胶支座的“扁环”效应,根据双拐点原则建立了考虑加载时程应变滞回特性的剪 切弹塑性的“扁环”效应恢复力模型,并对提出的恢复力模型进行了静力试验验证.试验结果 表明:作者提出的“扁环”效应能很好地描述铅芯橡胶支座加载时程的应变滞回特性,“扁环 ”效应恢复力模型合理、精确,适合于精确的非线性时程分析芯橡胶支座是在普通橡胶支座的 中部圆形孔内压入铅,以提高普通橡胶支座的阻尼,隔震支座由橡胶提供竖向支承和水平柔性, 利用铅芯的塑性变形来提供阻尼,吸收能量,因此同时具有降低结构水平刚度和耗能的功能,在 实际使用时可以节省空间,施工上也较为便利,已成为工程应用较多一种隔震装置[1,2].

            现有的铅芯橡胶支座恢复力模型中,常见的有双线性模型、修正双线性模型、Ramberg2Osgood模型 及双线性+RO模型等[3,4].双线形恢复力模型是假定橡胶支座为理想的弹性材料,铅芯为理想的弹塑性材料,把铅芯橡胶支座的恢复力模型视为双线性.双线性模型的优点是模型简单、计算较为方便.Skinner、Robinson(1993)研究指出采用双线性恢复力模型进行隔震计算,可以得 到较为精确的近似结果

            ,但对于高度非线性的分析结果误差过大[5].部分学者提出了修正双线 性模型,通过修正橡胶支座的屈服刚度和屈服力来修正普通双线性模型[6].Ramberg-Osgood模 型适用于高阻尼橡胶隔震支座.冯德民[7](1998年)提出了修正双线性模型与Ramberg2Osgood 模型组合使用的 BRO铅芯橡胶支座的恢复力模型,即在卸载段和 反向加载段采用 Ramberg2Osgood模型,其他段采用双线性模型. 现有的铅芯橡胶支座的剪切恢复力模型具有一 个共同的特点是仅在初始弹性段范围内考虑了铅芯橡胶支座的小应变相关特性,当铅芯橡胶支 座进入屈服状态后不考虑小应变特性,对屈服荷载及屈服后刚度的修正仅在未经历状态修正, 经历后不再考虑,骨架曲线未考虑各加载时程段的不同特点.这使得在复杂的非线性分析计算 中存在较大误差.观察伪静力试验所得的滞回曲线看出,橡胶支座的滞回曲线与加载时程密切 联系.作者针对这一特性,考虑铅芯橡胶支座加载时程的应变特性,提出铅芯橡胶支座的“扁环 ”效应及其恢复力模型. 1 铅芯橡胶支座的“扁环”效应及其恢复 力模型 1.1 基本原则 对 大量的试验数据进行分析[8,9],对于橡胶支座“扁环”效应特性进行如下假定: (1)弹塑性恢 复力模型骨架曲采用修正双线 性和Ramberg-Osgood模型组合的方式

            考虑橡胶支座屈服后的应变特性,在铅芯 橡胶支座 屈服后的卸载段和加载段除了和卸载点(或反向加载点)有关外,还与卸载点相关的加载点(反 向加载点相关的卸载点)有关,即和滞回环的大小有关. (3)当加载点(卸载点)和前一卸载点( 加载点)的水平位移差为橡胶支座的最大水平位移时按冯德民的恢复力骨架曲线.当加载点(卸 载点)和前一卸载点(加载点)的水平位移差为零时按小应变恢复力骨架曲线.1.2 “扁环”效 应恢复力模型 新的恢复力模型如图1所示:其中Kt为切线刚度,Kd为屈服刚度,Ku为极限刚度. 其中,OA段为初始加载段 f=K1u(0≤u≤uy) (1) 式中:f为水平力;u为水平位移;K1为初始刚度 ; uy为屈服时的水平位移,一般取水平应变5%时 的位移 . 图1 “扁环”效应恢复力模型 Fig.1 Theflathysteriousloopcharacteristic oftheleadrubberbearings BC和DE段的g(β )推导过程如下.定义:β= ur-ur-1 u max (2) 式中:ur为加(或卸)载点;ur-1前一次卸(或加)载点;umax为

            橡胶支座的最大水平位移 . 设 g(β )=a(β)f1+b(β)f2(3) f1采用Ramberg-Osgood模型修正双线形模 型: u-uu=(f- fu)(a+b|f-fu|)γ -1 (4) 其中,a= 1 K u ,b= 1|ft-fu| γ-1 1 Kt - 1 Ku 式中:γ为剪切应变;Kt为切线刚度. f2采用修正双线形模型为 u= 1 ku f(5) 根据假设条件,代入公式(3),可得 g(0)=a(0)f1+b(0)f2=f1g(1)=a( 1)f1+b(1)f2=f2 (6) 取方程的一组解为 g(β)=βλf1+(1-β)λf2(7) 其中:λ为修正系数: λ= Kd Ku (8) 则新模型的曲线方程为公式(9),其中刚度的公式为式(10). CD和EB段推导过程和上面相似,得到方程 为式(11),刚度的公式为式(12).所以,“ 扁环”效应的恢复力模型公式见(13)所示: u=β λ{(f-fu){a1+b1|f-fu|r-1 }+uu} +( 1 -β)λ1 Ku f( 9) K变= 5f 5u=1 βλ ( a+bγ|f-fu| γ-1 )+(1- β) λ 1 Ku (10) u=βλ 1 Kd f+(1-β )λ1 Ku f(11)K变= 5f5u=1 βλ1Kd +(1-β )λ1Ku (12) u-uy=β λ 1Kd +(1-β )λ1Ku (f+K1u y) (CD/E B) u=βλ {(f-fu){a1+b1|f-fu| r-1 }+uu}+(1-β )λ1Ku f (BC/DE) (13) 2 试验研究 橡胶支座在实际的工作过程中,可能不是仅仅进行以橡胶支座的轴线为中心的往复 运动,可能在橡胶支座存在一定的水平变形作用下,橡胶支座尚未回复到原来位置,又以当前的 水平应变 开始加载,卸载的情况一样,即存在上一节所提出的“扁环”效应现象,所以为研究 铅芯橡胶支座的加载全时程的 “扁环”效应特性,验证上一小节所建立的加载时程的模型方程,进行静力试验研究.2.1 试验 概况

            试验体采用直径为300mm和600mm两种类型共5个铅芯橡胶支座进行,文中采取的试验数据 为直径<600mm的试验体所得的试验数据, 2 7 郑州大学学报(工学版) 2006年 ? 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net 600mm试验体规格如表1所示. 表1 <600mm的铅芯橡胶支 座试验体规格 Tab11 Sizeofspecimenoftheleadrubberbearings(<600 mm) 试验体规格 直径 /mm中孔直径 /mm高度 /mm橡胶层总厚度/mm 第一形状系数S1 第二形 状系数S2 剪切弹性模量 G/(N?mm-2 ) LRB-4 600 120 214 120 30 4 0. 4 水平位移从初期的水平应变10%,20%,50%,到较大应变,在大应变位置上再进行一些小的滞 回环,

            模拟地震发生时铅芯橡胶支座实际可能出现的情况. 2.2 试验曲线和模型的比较 其中 LRB4试验的滞回曲线和新提出的模型比较见图2、图3,可以看出,滞回曲线上存在“扁环”效 应,由于它的存在,使得整个滞回曲线不像单调的往复试验所得的试验曲线那样光滑,这说明用 原有的大应变的滞回模型是不能准确的分析,所以考虑“扁环”效应的恢复力模型的提出具有 现实意义. 比较试验曲线和考虑加载时程应变特性的“扁环”效应恢复力模型,发现两者吻合 良好,由此验证了提出的“扁环”效应恢复力模型理论的合理性和精确性 .

            图2 试验曲线和“扁环”效应恢复力曲线的比较 Fig.2 Compareoftestcurveandnew model 图3 试验曲线和“扁环”效应恢复力曲线的比较 Fig.3 Compareoftestcurveandnewmodel 2.3 试验曲线和各模型的耗能比较 计算试验曲线和各模型 的耗能,即计算阻尼力做功为各滞回曲线循环所占面积,过程如下: WC= ∮ Fdx(14) 图4为 各个恢复力模型和试验结果消耗的能 量时程的比较.滞回过程消耗的总能量为78037611kN/m, 由“扁环”效应模型和修正双线性+RO模型计算的消耗的总能量分别为 77268117kN/m,76016419kN/m,误差分别为0197%和2158%,而由双线性计算出的总能量消耗为 65030017kN/m,误差为16167%.从图4可以看出,修正双线性+RO模型和“扁环”效应模型都考虑 了小滞回环耗能的特性,这两种恢复力模型的耗能情况都十分接近实际的耗能能量,但由于“ 扁环”效应模型考虑了铅芯橡胶支座的扁环效

            对于铅芯橡胶支座与板式橡胶支座抗震对比,我们将以一座4×40m简支T形梁桥为例,对常规非隔震设计的板式橡胶支座和减隔震设计的铅芯橡胶支座(LRB)进行对比分析,比较了2种支座设计下桥梁结构的动力特性以及采用隔震设计后桥梁结构内力、位移响应与非隔震设计的差别。在其他条件一致前提下,研究了铅芯橡胶支座的力学参数对减隔震效果的影响。研究结果表明:铅芯橡胶支座较板式橡胶支座设计的桥梁可以延长结构的周期; 设计的铅芯橡胶支座具有明显的减震效果,铅芯橡胶支座可以大幅度减小各墩墩底剪力及墩底弯矩,各墩所受地震力重新合理分配且受力趋于平衡;

            同时在减隔震设计中,只考虑增大铅芯橡胶支座的型号反而会给桥梁下部结构带来不利的影响。 关键词:桥梁工程;简支梁桥;铅芯橡胶支座;减隔震设计;减震率;动力特性铅芯橡胶支座(LRB)作为一种减隔震支座得到了广泛的研究[1-4]。 通过计算统计分析,确定了在Ⅰ,Ⅱ类场地土地基条件下可供新建或旧桥改造采用减震设计时选择铅销橡胶支座使用的标准规格。魏红一等[6]研究表明,采用铅芯橡胶隔震技术后,在近场地震作用下,减震效果仍有效。郭磊等[7]研究表明,在固定墩上采用活动盆式支座与弹塑性减震耗能装置并联,能够有效地减小固定墩所受的地震力,改善结构的抗震性能。张骏等[8]

            分析表明,铅芯橡胶支座可以有效地降低结构的位移和内力响应,改善结构的抗震性能。钟铁毅等[9]研究表明,是否考虑双向恢复力的耦合作用对铅芯橡胶支座的位移-恢复力曲线存在较大差别。为了研究板式橡胶支座和铅芯橡胶支座这2种支座设计对简支梁桥抗震性能的影响,本文中笔者以一座4×40m简支T形梁桥为例,对常规非隔震设计的板式橡胶支座和减隔震设计的铅芯橡胶支座进行对比分析,比较了2种支座设计下桥梁结构的动力特性以及采用隔震设计后桥梁结构内力、位移响应与非隔震设计的差别;同时在其他条件一致前提下,研究了铅芯橡胶支座的力学参数对减隔震效果的影响。1基本计算理论1.1减隔震原理减隔震的基本原理为[10]:利用减隔震装置的柔性来延长周期,减小结构地震反应;②利用阻尼器或耗能装置,来控制由于周期延长而导致的过大的墩、梁相对位移;③必须能够支撑整个结构,保证结构在正常使用荷载作用下具有足够的刚度。图1为加速度反应谱,图2为位移反应谱。

            图1加速度反应谱Fig.1Acceleration Response Spectrum1.2地震时程分析一致地震输入下,多质点体系的地震振动方程图2位移反应谱Fig.2Displacement Response Spectrum式为M¨δ+Cδ+Kδ=-MI¨δg(t)(1)式中:M,C,K分别为结构的质点体系的质量矩阵、阻尼矩阵和刚度矩阵;¨δ,δ,δ分别为质点对地面的加速度矢量、速度矢量和位移矢量,均为时间t的函数;I为惯性力影响矩阵;¨δg(t)为地震动加速度时程列向量[11]。

            可见,桥梁结构的地震反应与地面运动的加速度、结构的质量及其分布、阻尼和刚度有关。一般情况下不易改变桥梁结构的质量及分布,但是利用结构自身的延性或在桥梁中设置减震装置改变桥梁结构的阻尼、刚度,则会改变桥梁结构自身的动力特性、振动形态或使桥梁上下部结构之间、桥梁与地基之间产生动力互相干涉,减小地震作用,从而达到桥梁结构减震的目的[12-13]。2工程算例分析2.1工程概况本文中以一座一联4×40m简支转连续T形梁桥为例,高速公路引桥设计中较多采用这一类型桥梁。该桥上部为每幅6片T形梁,下部结构为框架墩、群桩基础,墩高为6.9~10.3m,桥型布置如图3所示,其中,P表示支座墩,数字代表墩号

            有限元分析模型采用有限元分析软件MIADS/Civil建立全桥空间有限元模型,主梁、桥墩和桩基础均采用三维梁单元,横隔板荷载和二期恒载作为梁单元附加质量;主梁与桥墩分别采用板式橡胶支座(常规设计方案)和铅芯橡胶支座(隔震设计方案)建立连接;采用表征土介质弹性值的m参数计算的等代土弹簧刚度模拟桩-土作用,桩底固接;以非线性弹簧单元模拟铅芯橡胶支座的非线性力学行为。有限元计算简化模型如图4所示,桥梁地震动力分析有限元模型如图5所示。521第3期         3 2种支座模型设计为进行对比研究,分析计算工况包括板式橡胶支座非隔震桥梁地震动力时程分析和铅芯橡胶减隔震桥梁地震动力时程分析。

            种模型支座设计采用如下形式。2.3.1模型1:板式橡胶支座对于板式橡胶支座,大量试验结果表明,其滞回曲线呈狭长形,可以近似做线性处理[14]。板式橡胶支座主要是靠增加结构柔性、延长结构周期来达到减震的效果,但是其减小桥墩地震荷载的同时,也增加了梁体与墩台之间的相对位移。因此,地震反应中,恢复力模型可化为线性方程,即F=Kx(2)式中:F为恢复力;x为上部结构与墩顶的相对位移;K为支座的等效剪切刚度,K=GAt0,G为支座的动剪切模量,按现行《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01—2008)中的建议?。保玻停校?,A为支座的剪切面积,t0为橡胶片的总厚度。该桥P1~P5墩板式橡胶支座选?。牵剩?nbsp;650×550×150,支座2个平动方向上的等效剪切刚度为K=GAt0=4  085.7kN·m-1(3)选?。酰保剑薄粒保埃?nbsp; kN·m-1,u2=u3=4  000kN·m-1,u1,u2,u3分别为竖向平动自由度、顺桥向平动自由度和横桥向平动自由度。

            铅芯橡胶减隔震支座铅芯橡胶支座采用Park等在1986年提出的双向恢复力-位移滞回理论模型(图6)。图6中,Kb为铅芯橡胶支座的水平刚度。利用2个正交的水平非线性弹簧来模拟铅芯橡胶支座的双向工作性状,并采用屈服前刚度K1、屈服后刚度K2和屈服强度Q作为铅芯橡胶支座的力学控制参数,将非线性模型简化为双线性模型(图7)进行分析计算。实际计算时,假定铅芯橡胶支座的滞回性能符合双线性模型,且支座在2个正交方向的恢复力模型相同。图7中,KB为铅芯橡胶支座的水平等效刚度,uy,Qy均为铅芯橡胶支座的屈服点,uB为铅芯橡胶支座的极限点,u为铅芯橡胶支座的有效设计变位。铅芯有良好的力学特性、较小的屈服剪力(约为10MPa)、足够大的初始剪切刚度(约为130MPa)


            标签:   建筑隔震橡胶支座
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