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            安通良品”主要致力于公路桥梁隧道涵洞产品研发,桥梁板式橡胶支座,盆式橡胶支座,桥梁伸缩缝装置请认准“安通良品”!咨询采购热线:151-3082-8567

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            安通良品桥梁板式盆式橡胶支座
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            GPZ2.0SX盆式橡胶支座铅芯隔震橡胶支座技术发展趋势

            2018-07-15 22:27:36 安通公路桥梁配件厂 阅读

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座铅芯隔震橡胶支座技术发展趋势151-3082-8567

            抗震橡胶支座所用的橡胶、钢板和铅芯,橡胶支座制作材料的基本要求 为使橡胶支座能够满足正常的使用功能,对橡胶支座制作的基本材料也应有一定的要求。一般来讲,橡胶支座的制作材料主要有3类:橡胶、钢板和铅芯。其中橡胶的物理和机械性能一般情况下应满足表2的要求。钢板的性能应满足或不低地Q2352A的要求,并符合GB912的规定。铅芯一般采用纯度不小于99199%的铅锭,铅锭应符合GBT469的规定。 表1 橡胶的物理机械性能指标 项目 硬度(邵尔A),度35~4445~5455~65断裂强度MPa≥161718扯断伸长率,%≥60050040025%定伸应力MPa≥012501300135300%定伸应力,MPa≥215310315压缩永久变形, (70℃×24h),%≤35橡胶与金属粘合强度 (单板法)kN?m-1≥6 8 10 热空气老化性能 (70℃×96h) 断裂强度变化率,%≤ 10扯断伸长率变化率,%≤ 15硬度变化(邵尔A),度-5~+10 外包层臭氧老化 (50pphm,40℃× 96h,拉伸20%) 目视无龟裂 应用橡胶支座是建筑工程保障百年大计 的重要一环,其质量和稳定性至关重要。因此,除应进行优秀的设计和选择优质的材料外,严格生产工艺控制也是非常关键的。 四、结束语 从世界范围来看,基础隔震技术的应用从1994年1月17日洛山矶地震和1995年1月17日日本阪神大地震之后,又进入了一个 崭新的阶段,尤其在日本、美国、新西兰等发达国家,隔震技术的应用已开始深入人心。

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座的安装前的准备工作?盆式支座下面建议设置支承垫石,并按GPZ2.0SX盆式橡胶支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置,要求支承垫石表面平整。施工时支承垫石顶面的标高要注意预留支座板下环氧砂浆垫层厚度。

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座铅芯隔震橡胶支座技术发展趋势151-3082-8567

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座铅芯隔震橡胶支座技术发展趋势151-3082-8567

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的新型橡胶支座,与同类的其它型号盆式支座和铸钢辊轴支座相比,具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点,且重量轻,结构紧凑,构造简单,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点,是适宜于大垮桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个级别,承载力0.8MN-60MN,能满足大型桥梁建造的需要。本标准系列中,固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座坚向承载力的10%??拐鹦椭ё匠性亓Σ恍∮谥ё嵯虺性亓Φ?0%。 支座转动角度不小于0.02rad. 加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03.

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座安装前方可开箱,并检查支座各部件及装箱清单。盆式橡胶支座安装前不得随意拆卸支座。GPZ2.0SX盆式橡胶支座底板以外垫石做成坡面,以防积水。在支座设计位置处划出中心线,同时在支座顶、底板上也标出中心线。GPZ(Ⅱ)盆式支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座,与同类的其它型号盆式支座和铸钢辊轴支座相比,具有承载能力大、水平位移量大、转动灵活等特点,且重量轻,结构紧凑,构造简单,建筑高度低,加工制造方便,节省钢材,降低造价等优点,是适宜于大垮桥梁使用的较理想的支座。本系列支座目前承载力为31个级别,承载力0.8MN-60MN,能满足大型桥梁建造的需要。

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座中固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座坚向承载力的10%??拐鹦椭ё匠性亓Σ恍∮谥ё嵯虺性亓Φ?0%。 支座转动角度不小于0.02rad. 加5201硅脂润滑后,常温型活动支座设计摩阻系数最小取0.03.将地脚螺栓穿如底板(顶板)地脚螺栓孔并旋放入底柱内,底板也底柱之间垫以直径略大于底柱支径的橡胶垫圈。GPZ2.0SX盆式橡胶支座就位对中并调整水平后,用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓及支座底板垫层。待砂桨硬化后拆除调整支座水平用的垫块,并用环氧砂浆填满垫块位置?;费跎敖蠊嘧⒚苁?。

            GPZ2.0SX盆式橡胶支座采用焊接连接时,在支座顶、底板相应位置出预埋钢板,橡胶支座就位后用对称断续方式焊接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯板的影响。焊接后要在焊接部位做防锈处理。5 .如丁梁采用盆式支座,施工安装时在梁端应采取临时支撑措施,以防下梁侧倾。等两片丁梁间横隔板焊成整体后,方可拆除临时支撑?;疃疓PZ2.0SX盆式橡胶支座开箱后要注意对聚四氟乙烯板和不锈钢滑板的?;?,防止划伤和脏物粘附于不锈钢滑板与聚四氟乙烯板表面,并注意检查5201 一2 硅脂是否注满。GPZ2.0SX盆式橡胶支座中心与主梁中心线应重合或平行,单向活动支座安装时,上、下导向块必须保持平行,交叉角不得大于5 。连续梁桥等在实行体系转换切割临时锚固装置时,必须采取隔热措施,以免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板

            西方一些国家已制定了相应的隔震规范规程,并已进行了一定时期、一定规模的应用,积累了相当的技术规模。我国学者从80年代初即开始进行了隔震建筑的研究和实践,在“八五”期间,由中国建筑科学研究院工程抗震研究所等单位承担了“砌体结构隔震减震方法与工程应用研究”(85-907-08-02)的科技课题,通过联合国内的主要研究者,结合我国的具体情况,进行了隔震橡胶支座的各个方面、各个环节的研究,积累了相当丰富的研究成果。在此基础上,1995年年底,在中国工程建筑标准化协会工程抗震委员会在郑州召开的“抗震橡胶支座与非隔震建筑抗震设计标准化技术讨论会”上,衡水同泰工程橡胶有限公司建筑部抗震办公室召集科研、设计和管理部门的代表,共同讨论了隔震建筑的进一步研究和推广应用问题。一致认为,

            地震中哪种橡胶支座更不容易受损坏,通常来说盆式橡胶支座比板式橡胶支座更安全可靠,板式橡胶支座易损性分析 :>:易损性原理 结构的地震易损性是指在可能遭受的各种强度地震作用下结构发生某种程度破坏的概率可用下式表示 -+’’,-.:<"式中-.为地震动参数BQF7F"(,为结构或构件能力R+P+8045"(+-为结构或构件损伤指标对应结构或构件需求X+H+M2NK2YX2H+K":桥梁工程中常用易损性曲线来描述结构在地震作用下的易损性: 易损性曲线通常以地震动强度指标为横坐标以结构反应超过规定损伤状态的概率为纵坐标: 桥墩易损性不是本文的研究重点因此下文中主要介绍支座易损性曲线的形成过程并直接给出墩柱易损性曲线: :>:支座易损性曲线 根据.V+M等

            地震作用下结构需求概率分布可以用对数正态分布函数表示 K,(KK":="式中(K为支座变形需求的平均值(K为支座变形需求的对数标准差它们都可以通过结构地震响应结果的回归分析得到:研究表明采用结构基本周期)3对应的谱加速度/0作为地震动参数时 回归分析结果较好’ 故本文采用/0作自变量:经过一系列非线性时程分析后取各支座位移延性比和谱加速度/0进行对数回归分析 回归结果如图<所示:由图<可知支座地震变形需求可分别用以下两式表示 墩支座,K"1@"E21,/0"" "台支座, K"1@>>21<E,/0":@"与支座变形需求相对应支座剪切变形能力的 概率分布也可以用一个对数正态分布函数表示8,(8 8":"式中(8为支座剪切变形能力的平均值(8为支座剪切变形能力的对数标准差:支座剪切变形能力平均值可取上一节中确定的支座各损伤状态的相对位移延性比来表示如表所示: ,/0" + "桥墩支座,/0"I "桥台支座图<支座位移延性比对数回归分析 Z0M:<J’M+)04GH08)2M)2330’++,5 303’-I2+)0MK(840,045)+40’表0位移延性比对应的支座能力平均值 1"20>)8?69),")48:"464’,)5,8-48: ,-456’)7)8-9’464 4,位移延性比 支座变形能力平均值 :Y:E (:E  支座变形需求K超过变形能力8的概率函数可用传统可靠度理论方法来建立 -8K",8 "K’" 1"由于支座变形需求和变形能力的概率分布均服从 对数正态分布可进一步转化为标准正态分布形式 -’3,(8( K"82) " K:"式""联合式""@"可得墩)台支座在不同损伤状态的失效概率为

            板式橡胶支座地震易损性分析 根据文献" 以谱加速度/0作为自变量时可取82  )K1>相应不同破坏状态的(8取表中的能力均值:由式> 可计算墩’台支座在不同损伤状态的超越概率: 以往的研究" 在确定墩柱损伤指标时常定义成 E种损伤状态 为便于后文的分析本文对于墩柱的损伤状态分别降低一个级别再与橡胶支座比较种损伤状态下支座和桥墩的易损性曲线比较见图=: 谱加速度/0(M + 中等损伤状态的比较谱加速度/0(MI 严重损伤状态的比较谱加速度/0(M8 完全破坏状态的比较图=支座桥墩易损性曲线比较 Z0M:=R’HP+)03’’--)+M0,0458 ()123I24V22I2+)0M 3+K8’,(H由图=可知墩柱和支座在不同损伤状态下发生损伤的概率都随谱加速度/0的增加而增大)在/0]:M时 桥墩和桥墩支座中等损伤概率都很低几乎都不会发生严重损伤和完全破坏)但是桥台支座中等损伤和严重损伤的概率却很高完全破坏的概率达 表明该桥台支座的设计不甚合理:分析其原因首先该桥桥台支座设计得比桥墩 支座要矮小其相对位移延性能力亦较小)其次该桥墩柱较柔 地震作用下墩柱和支座共同承担地震力柔性墩的变形消耗了部分能量墩顶支座相对位移较小而结构建模时假定桥台完全刚性导致桥台处支座相对位移较大: 分析结果表明在不同强度地震作用下板式橡胶支座比桥墩构件更容易损伤)桥台的延性比桥墩小得多桥台处支座比桥墩支座更容易破坏与文献" 中的结论相吻合:<:@桥台支座优化方案 针对桥台支座更容易破坏的特点提出以下种优化方案: 方案.增加桥台支座高度:新西兰的S2S2?T’桥在@"=年的CKM 28(HI2地震中受到:":EM的地震冲击 桥台支座由于环形约束有效高度过小而失效造成中等程度的损坏" :

            可见桥台处支座高度不足是导致桥台支座更容易破坏的原因之一:在前面分析模型的基础上保持其他条件不变增加桥台支座的高度为桥墩支座的:倍橡胶层厚度变为>HH则其延性能力亦为墩柱支座的:倍:输入相同的条地震波进行分析后得到支座的易损性曲线并与原方案支座易损性曲线比较如图"所示: 谱加速度/0(M 图"不同高度桥台支座易损性曲线比较 Z0M:"R’HP+)03’’--)+M0,0458 ()123V04GK0--2)24G20MG4’-+I(4H24I2+)0M 由图"可知增加桥台支座高度后桥台支座在各损伤状态下发生损伤的概率明显降低在谱加速度/0]:M时中等损伤概率降至E严重损伤和完全破坏的概率降至E以下:可见在保证支座承载能力的情况下适当增大桥台处支座的尺寸及其高度是提高支座延性’改善支座抗震性能的有效途径: 方案0采用聚四氟乙烯滑板支座:尽管增高桥台支座能够很好地改善支座的抗震性能但过分地增加支座高度不但会增加桥梁的造价还可能导致支座失稳的问题:针对桥台处支座位移需求大的在桥台处采用位移能力更大的聚四氟乙烯滑板支座: 在前面分析模型的基础上保持其他条件不变桥台支座改用聚四氟滑板橡胶支座Q‘Z>>HH_EEHH_HH 橡胶层厚度’]=HH:本文中取支座与梁底和台帽之间的摩擦因数1E桥台支座受竖向压力为=T6故支座屈服力为"ET6对应的屈服位移

            为:>H:根据文献的规定该滑板支座纵向位移量为:@H则该聚四氟乙烯滑板支座中等损伤状态的位移能力平均值为 1@21>"1=1>:滑板支座在大震作用下可以滑动其破坏状态还与其他因素 碰撞’台帽尺寸等"有关由于篇幅所限本文不再讨论其他几种损伤状态:输入相同的条地震波进行分析后可得桥台支座中等损伤状态易损性曲线并与前种方案比较如图@所示: 谱加速度/0M 图@桥台支座中等损伤各方案易损性曲线比较 Z0M:@R’HP+)03’’--)+M0,0458 ()123(K2)H’K2)+42K+H+M234+4(3+H’MK0--2)2445P23’-I2+)0M 由图@可知在桥台使用聚四氟乙烯滑板支座以后支座损伤概率也明显下降在/0]:时支座损伤概率降低了>左右与增高桥台支座的效果相当: =结论 根据板式橡胶支座的受力特性建立了一座连续梁桥的动力分析模型并进行非线性时程分析采用传统可靠度概率分析方法形成了支座的易损性曲线本文主要得到以下结论( "基于位移破坏准则提出了一种板式橡胶支座损伤指标的确定方法分析结果表明该方法实用可行:  "采用板式橡胶支座的连续梁桥支座比桥墩更容易遭受地震破坏且桥台支座比桥墩支座更易破坏在桥梁抗震设计中应引起重视:  "桥台支座在地震作用下位移响应较大增加支座的高度或采用聚四氟乙烯滑板支座都是改善支座抗震性能的有效途径

            LRB铅芯隔震支座是属于建筑抗震橡胶支座吗?衡水同泰工程橡胶有限公司生产的铅芯支座属于隔震支座。是在普通叠层橡胶支座的中心插入铅芯,以改善橡胶支座阻尼性能。铅芯支座除能承受结构物的重力和水平力外,铅芯产生的滞后阻尼的塑性变形还能吸收能量,并可通过橡胶提供水平恢复力。LRB系列铅芯隔震橡胶支座是按照国家及行业相关标准,同时参考欧洲标准研制开发的桥梁标准构件产品。该产品分为矩形和圆形两种类型,适用于8度及8度以下地震区各类公路及市政桥梁。


            铅芯橡胶支座由上连接板 上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板 、?;げ阆鸾?、下封板和下连接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承担建筑物重量和水平位移的功能,铅芯在多层橡胶支座剪切变形时,靠塑性变形吸收能量,地震后,铅芯又通过动态恢复与再结晶过程,以及橡胶的剪切拉力的作用,建筑物自动恢复原位。对应不同铅芯、桥梁的要求,隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计,以满足所需要的垂直钢度、侧向变形、阻尼、耐久性、倾覆提离等性能要求。铅芯橡胶支座除了本身的隔震力学性能满足抗震设计及使用要求外,铅芯隔震橡胶支座还具备耐久性好,抗低周期疲劳性能、抗热空气老化、抗臭氧老化、耐酸性、耐水性均较好,其寿命可达60~80年,期间的隔震力学性能不会发生明显变化,也就是说在60年之内不会影响使用,可见,铅芯橡胶支座与建筑物具有同等寿命。衡水同泰工程橡胶有限公司生产的铅芯隔震橡胶支座向刚度,即轴向变形模量一致. 2 模型选取 2.1 纤维单元 铅芯橡胶支座具有较大的竖向刚度和较小的 水平刚度,在荷载的作用下主要发生横向剪切变形.根据这一特点,作者提出一种纤维模型,这个模型在竖向荷载作用下几乎不发生变形;而在水平荷载作用下,却有如弹簧一样,能够发生很大的变形,符合隔震支座的变形特点.纤维模型中,一个纤维单元可以按照一定的原则细分成若干个纤维,图3是一个纤维单元的节点受力情况以及单元某个截面的受力情况

            铅芯隔震橡胶支座单元节点荷载向量Q={Q1,…,Q12}T;单元变形向量q={q1,…,q12}T;截面荷载向量  D(x)=  {N(x) My(x) Mz(x) Vy(x) Vz(x)}T ;截面变形向量   d(x)= {Ε(x) y(x) z(x) Χy(x) Χz(x)}T . 2.2 截面刚度矩阵 截面刚度矩阵k(x)与相应的截面变形d(x)有关.根据平截面假定,某个截面x处的应变为Ε (x,y,z),表示为 Ε(x,y,z)=(l(y,z)+ly+lz)d(x), 式中,l(y,z),ly和lz分别是相应于轴向变形和剪切变形的变形函数,表示为 l(y,z)={1 z -y 0 0}; ly={0 0 0 1 0}; lz={0 0 0 0 1}.于是,根据虚功原理,可求得  k(x)= ∫A(x) (lT (y,z)E(x,y,z)l(y,z)+ lT yG(x,y,z)ly+lT zG(x,y,z)lz)dA, 式中,E(x,y,z)和G(x,y,z)分别是坐标x处的 纤维弹性模量和剪切模量.2.3 单元刚度矩阵 单元刚度矩阵ke由不同截面的截面刚度矩阵k(x)组合而成的.实际运用中,直接由截面刚度矩阵求单元刚度矩阵比较困难,这里采用Spacone借助于柔度矩阵间接求得单元刚度矩阵 的方法.截面柔度矩阵fx为kx的逆矩阵,引进插值函数bx,与单元的长度l和截面坐标x有关,有 bx= 10 0 000 x l -1xl 0 0 000x l -1xl0001 l 1 l 0 - 1 l -1 l 00 . 下面求单元柔度矩阵F,令f(x)=bTxfxbx,则 F= ∫ l 0f(x)dx. (1) 由于被积函数f(x)较复杂,难以直接积分,用 Gauss2Lobatto积分[5] 对式(1)进行数值积分得 F=∫ 0 l f(x)dx= ∫l -1 f(Ν)dΝ= H1f(- 1)+ ∑n-1 i=1 H i f(Νi)+Hnf(1), 式中,Hi为与积分点Νi相对应的权函数,可查表得到.截面坐标x和积分点Νi的关系为x=12(Νi+1),由上式可知,当x∈[0,l]时,Νi∈[-1,1],满足了Gauss2Lobatto积分的积分限要求 .对上面求得的柔度矩阵F求逆,得逆矩阵k.但是,此时的k还不是单元刚度矩阵,仅是一个过渡矩阵,引进一个转换矩阵R,R是一个仅与单元长度l有关的5×12维的矩阵.因此,未考虑扭转 的单元刚度矩阵可表示为k′ e=RTkR. 下面考虑扭转影响.对于圆截面,极惯性矩J =Πd4  32;而对于矩形截面,假定边长分别是a和b,有如下经验公式, J=1-0.63baab3 3 a>b;J= 1-0.63aba3b3 a<b. 所以,纤维单元的单位扭转刚度 kJ= GJ l 1-1-1 1 . 把kJ叠加到k′ e中相应的位置,就得到一个 考虑了扭转影响的单元刚度矩阵ke.铅芯橡胶隔震支座恢复力模型的分析方法

            铅芯隔震橡胶支座恢复力模型的分析方法 采用纤维有限元模型来计算铅芯橡胶隔震支座在竖向荷载和水平循环荷载作用下的荷载-位 移滞回曲线.根据目前的测试环境及条件,认为隔震支座的一端固定,另一端自由,承受竖向荷载,水平方向由于截面的对称性,只在某一个方向承受水平循环荷载,而另一个方向则不承受荷载,图4所示为一端固定,一端自由的二结点单元. 图4 支座纤维单元分析模型 由于支座是由铅和橡胶板不同材料组成的,根据不同的材料特性以及截面形状,铅芯橡胶支座可以划分为若干个纤维单元,每个纤维单元的位置取在单元截面的质心(图5).把支座截面分割成4块,每块两个单元,按材料的不同分别是铅和橡胶板,共划分出8个纤维单元,每个纤维单元还可沿竖向按橡胶层继续细分. 图5 计算模型的单元划分 铅芯橡胶支座在荷载作用下的基本方程为 KU=P,(2)式中,K为整体刚度矩阵,由单元刚度矩阵ke组装而成;U为节点位移列阵;P为荷载列阵. 方程(2)是一个非线性方程,这里采用增量切线刚度法.其基本思路是:将作用于结构上的荷载划分为若干小的荷载增量(每级荷载增量不一定要相同),对每级荷载增量采用Newton2Raphson (N2R)迭代法[6] 进行迭代,直到满足要求为止 .a.施加第一级荷载增量P1(该级荷载增量 应尽量小,以确保结构完全处于小变形状态),对 方程(2)按弹性问题求解,所得结果U1作为下级 增量迭代之初值. b.增加下一级荷载增量Pn,按下列迭代公式进行迭代,直到本级荷载增量下收敛为止,即 Ki nUi n=Pn-Fi n; Ui+1 n=Ui n+Ui n, 式中,Pn为第n级荷载增量;Fi n为第n级荷载增量中第i次迭代时单元应力力向量,当i=1 时,F1n=0;Ki n为上一次迭代完成后的切线刚度. c.根据上述迭代完成后的位移值,作为第n+1级荷载增量下的迭代初始值,重复步骤b,如 此反复迭代下去,直到所有荷载荷载增量全部施加上去,并满足收敛准则为止.作者选取结点不平衡力小于某一给定值作为收敛条件. 4 算 例 为了便于和试验结果作比较,选用了一种铅芯橡胶支座[7].该支座橡胶直径650mm,铅芯直径170mm,高度197mm.橡胶弹性模量和剪切模量分别为EL=356MPa,GL=130MPa,ER= EL;GR=1.12MPa,橡胶层厚度140mm.图6为 采用纤维有限元模型进行模拟计算的结果,图中实线是纤维单元模型的理论计算值,虚线是支座的试验值

            铅芯橡胶支座具有足够的水平刚度,保证建筑物的基本周期延长到1.5~3.0秒左右;另外具有足够竖向承载力,这种橡胶支座能够稳定的支承建筑物。铅芯橡胶支座具有足够大的水平变形能力储备,以确保在强震作用于下不会出现失稳现象。水平刚度受垂直压缩荷载的影响较小。铅芯橡胶支座设计及施工方便。采用铅芯橡胶支座的效益,采用铅芯支座建造的房屋,可适当降低上部结构的设防水准,可使建筑布置更加灵活,并可减少一些结构的构造措施及一些结构构件的尺寸或配筋,节约土建造价。建筑物在保证高宽比的前提下可以提高一到两层,这样提高建筑物的容积率,节省建设用地??梢蕴岣咭桓錾璺赖燃?,造价降低7-15%。保证在地震来临时建筑物的安全使用及人民群众的生命财产安全,对于大震来临时的抢险、指挥及稳定民心具有重大意义。

            LRB铅芯隔震支座选用原则支座选型时,可根据桥梁所在地区的地震动峰值加速度直接选用相应的支座型号规格,且应考虑选用支座的水平刚度及最大剪应变检算是否满足相应地震力作用下的使用要求。LRB铅芯隔震支座选型时应根据跨度和温度变化幅度,并考虑施工偏差等因素选用相应位移量的支座。支座选型应满足实际桥梁结构的空间位置要求,锚固螺栓应避免与结构受力钢筋位置冲突。LRB铅芯隔震支座由上连接板 上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板 、?;げ阆鸾?、下封板和下连接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承担建筑物重量和水平位移的功能,铅芯在多层橡胶支座剪切变形时,靠塑性变形吸收能量,地震后,铅芯又通过动态恢复与再结晶过程,以及橡胶的剪切拉力的作用,建筑物自动恢复原位。对应不同铅芯、桥梁的要求,隔震橡胶支座可以有不同的叠层结...

            今后应该采取巩固成果、深化研究、扩大试点、小步快跑的方针,意思是:要积极、有序,严格把关,紧紧依靠各地建设主管部门扩大试点;试点工作宜采取点多面广的方式,尽量先在有利的场地条件和建筑体型上进行试点;试点工作的主要目标应该放在提高安全度方面,不应片面强调降低工程造价,以期通过扩大试点逐步经受地震考验,为今后大批量推广创造条件。在此基础上,建筑部已批准开始编制推荐性的“建筑隔震技术规程”。我国的隔震技术的发展已经步入了正轨,相信必将获得更大发展。


            标签:   盆式橡胶支座
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